前回に引き続き、定電圧回路について述べますと、
オペアンプ等の差動増幅を用いて、誤差を消去している回路によれば、
その周波数帯域では、増幅率を一定にできます。
そうすると、負荷に対する制動力（つまり、負荷に電流が生じた場合の、ロードラインの一番右側の高電圧の部分）や、リップルや高周波ノイズに対する低減率を、周波数帯域で一定にすることが、容易にできます。
ちなみに、制動が悪いとなると、
ロードラインの基準がずれ、音ににじみが生じることになると予想されます。
これに対し、
R（抵抗）C（コンデンサ）によるパッシブフィルタは、
あくまで高周波を削減するだけですから、その制動力に
どうしても、位相ずれやゲインの差が生じることになります。
RCRフィルタ（(1/jwC)＋R2）/（R1＋(1/jwC)+R2）フィルタ）を使えば、
一定にできますが、かなりの物量を投入する必要が生じます（下図）。
（ここで第１の変極点は主に、R1、Cで決まり、第２の変極点はR2、Cできまり、１０hzにするには、計算上R2（Ω）×C(μF)はおよそ１６万以上とする必要があります。上記で、Ｒ１は、３００程度にすればパッシブフィルタのみとして一応成立しますが、リップル低減率がかなり厳しくなります。Ｒ１を３００を超えた値としても、桁違いにしなければほとんど特性は変わりません。
また、コンデンサの量を大きくすると、安全面で問題というだけでなく、整流管のラッシュカレントが問題となり、これについては、emission labsという真空管のサイトに詳しく載っています。
274Aなら４μFまで、ないし突入電流を６００ｍＡに抑える必要があり、
アース側に、抵抗を挟むことを要求しています。
４μはかなり厳しいので、要求通りラッシュカレント（突入電流）を実測することになりますが、
ラッシュカレント（突入電流）を測るには、調べたところ、カレントプローブなるものをオシロに接続し、そのカレントをトリガとして、突入時瞬間の電流値を測るべきことを知りました。
ちなみに、真空管の両波整流のltspiceモデルをここにおいておきます。sinkuukan_dengen.ascここで300Ωは整流管の抵抗値。
話は戻って、このパッシブフィルタの難点を、一応解決する１つの手段が、
前回述べたＶＣＣＳ（ボルテージコントロールドカレントソース）電源（シリーズ電源）です。
高電圧タイプのトランジスタとしては、2SD1409、2SC3333、2SC3632などがありますが
（前回の記事参照＋６CA７ｐｐパワーアンプの製作「ラジオ技術」２０１３年１０月号、加藤一郎）、
直接アース間で、高電圧を受けるのではないから、
必ずしも、高電圧タイプを使用する必要はないようにも思えます。
シミュレーションでフィルタ特性を見てみると、意外と暴れていることも多いので、
いずれにせよ、シミュレーションで、フィルタ特性を検討する必要があります。
例えば、上記R2で、１．６ｋの代わりに０．１Ωを入れると、意外にもかなりの暴れが生じます。ということはアース線の抵抗成分により、ころころ音が変わる可能性があります。
その他、いろいろシミュレーションをやってみましたが、
左側の変極点の周波数を落とすには、かなりの物量が必要になります。
また、CRフィルタの場合、時定数がｗ＝２π・ｆ＝１/CRですが、
チョークの場合、ｗ＾２＝１/LCとなり、
ｗを減らすには、チョーク整流のほうが物量が必要となりますね。
また、３端子レギュレータなどを入れると音が死んでしまう、
パッシブの２段チョーク電源がよいという意見もありますから、
聴感上も検討する必要があると思いますね。
